�。�1）聲測管廠家土體處于均一應力狀態(tài)。
　�。�2）土體為均勻，各向同性的理想彈塑性材料。
　　（3）土體內(nèi)存在一個半徑為R的圓孔。
　�。�4）土體滿足Mohr- Coulomb強度準則。加荷方式和性狀：內(nèi)擴張壓在擴張過程中保持不變；圓孔周圍一定范圍的土體進入塑性狀態(tài)；某一特定擴張壓下，圓孔有一定的擴張半徑R和塑性區(qū)邊界半徑R，在R_范圍之外，土體仍處于彈性狀態(tài)解決問題時，忽略地表與樁尖的影響，簡化成軸對稱平面應變問題，把樁沉入土中看作土中擴張出一個與樁徑相同的圓柱形小孔。擴張過程中，內(nèi)應力不斷增大，直到擴張完成，形成塑性區(qū)與彈性區(qū)。然后利用力學平衡方程和假定的土體本構(gòu)關(guān)系，進行總應力分析，求出塑性區(qū)和彈性區(qū)的應力增量、孔隙水壓力增量等。Butterfield和 Banerjee首次提出用平面應變條件下霽初始半徑的柱狀孔擴張來模擬沉樁擠土過程。用總應力分析，就樁土界面的光滑和粗糙兩種情況分別導出應變和大應變公式，并應用 Honker孔壓公式，得出土中的孔壓和樁土界面上的徑向有效應力。國內(nèi)同濟大學的胡中雄教授等人將飽和軟土中的打入樁擠土過程看成無限土體內(nèi)柱孔的不排水擴張，而樁尖處看成球狀孔的擴張。假定飽和軟土不可壓縮（u=0.5），根據(jù)靜力極限平衡及Mohr- Coulomb準則，導出了徑向、豎向總應力和孔隙水壓力的表達式，其結(jié)果與實測結(jié)果較為符合。
　　聲測管廠家對于飽和土體，柱狀孔擴張情況下周圍土體應力分布公式塑性區(qū)更換第三種土樣（黏土和砂土交錯互層）實驗1）實驗前的準備在上述的實驗場地上，把實驗坑中的土挖掉，用黏土和砂土交錯回填，即先填一層黏土再接著回填一層砂土，每一層厚度控制在0.5m。在回填過程中，把兩個土壓力傳感器分別置于1.0m和2.0m深的位置，把傳感器壓力面正對1樁和3·樁兩個方向安放。聲測管廠家對回填土進行施水密實，等待一段時間，使實驗土密實到一定程度將土壓力傳感器的信號電纜連接在動態(tài)應變儀上，并與計算機連接好，測量土壓力傳感器初值，并記錄保存。
　　四、實驗數(shù)據(jù)處理與分析在模擬打樁實驗過程中，實時記錄每米的錘擊次數(shù)，利用計算機實時采集土壓力盒傳感器的數(shù)據(jù)，對收集得到的打樁數(shù)據(jù)進行處理和分析。并利用上述的處理方法（如有限元理論、神經(jīng)元網(wǎng)絡(luò)等）對這些數(shù)據(jù)進行再處理，聲測管廠家建立群樁影響條件下的樁擠土效應的力學模型

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